房屋災后受損檢測鑒定質量局，安全性鑒定中的構件通常都會出現裂縫，裂縫的檢查、檢測、性質判斷以及裂縫的關聯性分析對結構整體安全性判斷起著至關重要的作用。對裂縫的鑒定應該成為一項規范性較強的標準操作。我公司是一家具有國內優秀的技術水平，具有豐富的鑒定診斷工程實踐經驗，深厚的鑒定診斷理論及技術積累的房屋質量安全鑒定機構，有一大批經驗豐富、敬業奉獻的檢測鑒定人員和一系列先進配套的技術設備，具備組織實施大型廠房檢測、鑒定的能力。 本公司向社會公開承諾：正確履行行政職能，滿足社會廣泛需求，以嚴謹求實、客觀公正、科學準確的態度為社會提供的檢測數據，全面確保以高科技手段、專業化水準和良好的職業道德為社會提供公平、公正、科學、準確、優質、高效的技術服務 為您提供權威房屋房屋安全鑒定報告。房屋災后檢測鑒定質量局，深圳市住建建筑檢測鑒定有限公司竭誠為您服務，承接全國業務范圍，提供免費技術咨詢服務， 李經理

一、房屋災后受損檢測鑒定質量局——本公司房屋災后受損檢測鑒定項目實例展示：

1　房屋概述
某商住樓為底框—磚混結構,平面布置如下所述: 1層為鋼筋混凝土底層框架結構,作為商業門面及倉庫用房。2層～6層為住宅。樓板均采用混凝土現澆樓板,住宅砌體采用MU15 磚和M10砂漿砌筑,底層框架混凝土強度為C30。該商住樓2002年6月竣工,使用中將底層作為擱置廢舊輪胎的倉庫。
2　火災原因
2016年6月29日中午一只煙頭將商住樓引燃,火災始于該樓底層前部,煙頭引燃門外一個編織袋,進而引燃院內門面房里堆積的數百個廢舊輪胎,火勢迅速蔓延至整棟樓房,并將部分玻璃和鋁合金窗熔化,大火持續燃燒4. 5 h才被撲滅,雖無人員傷亡,但20多家住戶受到影響,造成重大財產損失。為了盡快確定商住樓過火后是否還能安全使用,需對火災后的主體結構進行檢測鑒定。
3　火災后房屋安全鑒定
3. 1　現場勘查
因燃燒發生在底層,故第二層的樓面梁、板和底層的柱損傷十分明顯。柱上抹灰層普遍炸裂、脫落,部分柱的混凝土保護層出現龜裂,個別柱燒傷程度達到30 mm～50 mm。第二層梁底保護層普遍燒酥,梁底部位損傷較為嚴重,梁側面燒酥程度較底部輕,但出現大面積龜裂和裂縫,剝開表層發現,少數裂縫深入梁核心混凝土。個別梁燒傷十分嚴重,其剛度明顯降低。第二層頂樓板普遍完好。底層頂樓板的板底混凝土普遍燒酥、大面積脫落,大部分空心板孔洞外露,空心板的預應力鋼筋也出現大面積外露、松弛現象,使空心板喪失了承載能力。從過火范圍來看,第二層頂樓板幾乎無損傷,底層柱由下而上損傷逐步加重,底層梁比第二層柱嚴重,第二層現澆板比該樓層樓面梁嚴重,梁柱的棱角部位比平面部位嚴重,梁柱自表面向里損傷逐漸減輕。其主要原因是不同構件接觸火苗的部位不同、受火面大小不同和構件自身的薄厚不同所致。第二層樓板的損傷比框架梁柱損傷嚴重,主要原因是火災時鋼筋混凝土空心板直接承受火荷載,而且板的厚度比較小,其鋼筋混凝土保護層也比較小,所以鋼筋混凝土樓板是火災中較薄弱的環節。火災時,鋼筋混凝土樓板中鋼筋受高溫作用而強度降低,鋼筋與混凝土之間的粘結力完全失效,從而使板的截面抵抗矩降低,板的剛度下降,撓度增加,裂縫增多,進而導致板的完全破壞。對商住樓住宅部分各層墻體檢查時發現,第二層和第三層因火災而引起的裂縫較多,尤其是第二層更明顯,大多數裂縫都貫穿墻體兩面。較大裂縫達2. 0 mm,裂縫走勢和分布無規律可循,但水平向裂縫很少,門窗洞口一般均出現裂縫。由于外墻被直接從第二層竄出的火苗燒烤,其變形較內墻較快且大,裂縫也比內墻多。第四層墻體裂縫只有個別大于0. 5 mm。隨著樓層的增加,溫度影響越來越小,墻體裂縫也逐漸減少。
3. 2　結構受損與分析
按照CECS 03∶2007鉆芯法檢測混凝土強度技術規程的要求,取與梁柱混凝土澆筑方向垂直的方向,鉆取混凝土芯樣,經過加工,剔除芯樣燒傷部分后,試壓發現:框架梁的混凝土立方抗壓強度為21MPa～22. 8MPa,框架柱的混凝土立方抗壓強度為22. 7 MPa～34. 5MPa,兩者均不能達到原設計的安全度。JGJ T2322001回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規程明確規定了回彈法不適用于火災后混凝土的測強。這是因為遭受火災后的混凝土不符合混凝土質量內外一致的前提。但是,遭受火災混凝土表面的硬度能夠反映出其遭受火災損傷的程度。利用回彈法對于火災后損傷混凝土抗壓強度進行檢測,必須先找出回彈法測強修正系數,采用回彈規程的方法及測強曲線得出火災后混凝土抗壓強度, 再用回彈法測強修正系數進行修正。現場使用HT225全自動數字回彈儀,得到以下數值: 底層左邊柱回彈值10組47, 46, 46, 40, 44, 41, 44, 42, 46, 45;底層右邊柱回彈值10組50, 47, 45, 46, 45, 42, 45, 41, 41, 46。結論:底層左、右邊混凝土柱回彈平均值分別為44. 1和44. 8,而原底層框架混凝土強度僅為C30,故火災后的混凝土柱強度基本滿足原設計承載力要求。
3. 3　房屋結構損壞綜合評定
根據初始調查、現場檢測和結構構件抗力驗算的結果,對結構構件的受損程度進行綜合評定為房屋火災后損傷程度三級(C級局部危房) 。進行房屋安全分析后, 確定對該房屋1層～2層進行加固處理; 3層～6層中修。

三、房屋災后受損檢測鑒定質量局——建筑結構在火災中的損壞機理

不同的建筑結構在火災中的損壞機理是不同的,木結構的抗火性較差,當火災時的溫度超過木材的燃點后已燃燒的截面面積不再具有承載能力,通過現場可以檢測損失掉的截面面積可以計算出殘存的木結構構件的承載能力。鋼結構構件的抗火性也較差,隨著溫度的增加,鋼構件的屈服強度小于結構內力產生的壓應力以后鋼結構將倒塌。如果火災后鋼結構未發生倒塌,則災后該結構可以繼續承重,但要考慮由于火災引起的鋼結構的扭曲、位移等,鋼結構各個構件的承載能力將有所下降。“9.11”事件美國世界貿易大廈的倒塌與其說是被恐怖份子用飛機撞倒的,不如說是被汽油燒毀的。磚石砌體的抗火性較好。災后結構的承載能力變化不大,但砌體結構從高溫狀態遭到消防水后可能由于從熱脹轉入冷縮而發生局部的崩裂,使其強度略有下降,通常不影響繼續使用。而量大面廣的混凝土結構在火災作用下的破壞機理都比較復雜。它與混凝土所處溫度密切相關。混凝土在300 ℃以下時,混凝土的抗壓強度基本上沒有變化。有的研究還認為混凝土的抗壓強度還略有提高。當溫度超過300 ℃時,混凝土中的水泥石(水泥和水的化合物主要為水化硅酸鈣、水化鋁酸鈣) 發生脫水,脫水時水泥石的體積將產生收縮。混凝土中的骨料隨溫度的升高發生熱膨脹,骨料的膨脹與水泥石的收縮導致混凝土內部出現溫度應力,導致內部微裂縫的擴張,引起混凝土強度的下降。當混凝土的溫度達到500 ℃以上時,水泥石中的Ca (OH) 2 脫水使Ca (OH) 2 晶體破壞產生CaO ,導致強度進一步下降。有研究表明:混凝土所處溫度達600 ℃以上時強度損失達50 % ,800 ℃以上時強度損失達80 %。

四、房屋災后受損檢測鑒定質量局——火災后混凝土結構鑒定的檢測內容

影響火災后混凝土結構安全性、使用性和耐久性的因素很多,包括:火災的延時、火場溫度、混凝土和鋼筋的材性、現場可燃物的類型和分布等。火災發生后,應根據以上因素對火災現場進行調查和檢測,并根據調查和檢測結果進行分析,了解火災損傷后混凝土結構的安全性、使用性和耐久性。具體步驟如下:
(1) 調查可燃物的性質和分布,根據火災現場殘留物的特征判定火場溫度。常見可燃物的燃點和常見不可燃物的變態溫度詳見《火災后混凝土構件評定標準》DBJ082219296 ,這是判定火場溫度和混凝土表面灼燒溫度的重要依據。
(2) 由于通風和供氧條件的不同,導致混凝土結構中各區域的火場溫度不同。因而可按照文獻[1] 的表B1011 ,根據混凝土火災后的外觀特征,判定各區域的火場溫度,并與(1) 綜合考慮。
(3) 對擬進行詳細鑒定的混凝土構件,應采集混凝土小樣進行X射線衍射分析或電鏡分析,了解混凝土微觀結構的變化,并據此判定火場的準確溫度。X射線衍射分析和電鏡分析結果對應的特征溫度參見文獻 。
(4) 根據混凝土構件表面的灼燒溫度和構件的截面特征,根據規范可計算出混凝土構件截面上的溫度場分布。再根據混凝土和鋼筋的設計強度和所處位置的火場溫度,可得火災損傷后混凝土和鋼筋的剩余強度。
(5) 根據相關規范的規定,運用回彈法和小芯樣法校核混凝土火災后的剩余強度。由于混凝土存在火災碳化現象,因而回彈法的火災后測強曲線與普通混凝土的存在差別,根據試驗研究,應進行適當的處理。
(6) 根據火災后混凝土和鋼筋的剩余強度,計算混凝土構件的剩余承載力。
(7) 根據各混凝土構件剩余承載力的具體情況進行綜合分析,按文獻[1] 評定混凝土結構火災后安全性、使用性和耐久性的等級。

房屋災后受損檢測鑒定質量局

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